泵送高強大體積混凝土施工-----技術(shù)交底

第1章          溫度監(jiān)測及其結(jié)果

采用銅—康銅熱電偶測溫法。用UJ33A型低電勢直流電位差計并聯(lián)DM-6017型數(shù)顯式萬用表進(jìn)行測量。

地下室底板長53.55m，寬43.10m，厚1.2m，內(nèi)筒部分長寬均為16.0m，厚1.8m。結(jié)合配筋及上述情況，采用均勻布點的方式共布置25個測位汁79個測點。平面布置示意見圖3-8-10

測溫結(jié)果顯示混凝土最高溫升值不僅與水泥品種和用量有關(guān)，并隨著混凝土厚度的增加，傳熱阻力加大，最高.溫升值也增高。

通過15d的現(xiàn)場監(jiān)測，取得了大量監(jiān)測數(shù)據(jù)?，F(xiàn)將不同深度測位的各測溫點的溫度與齡期的關(guān)系，以1號（深1.2m）為代表，如圖3-8-2所示。

由于溫度監(jiān)測及時，提供了準(zhǔn)確的溫度數(shù)據(jù)，使施工現(xiàn)場能根據(jù)溫度變化采取相應(yīng)的技術(shù)措施，故對控制溫升，減少混凝土內(nèi)外溫差，延緩水化熱的釋放速率，控制降溫速度等起了有效的作用，取得了較好的技術(shù)和經(jīng)濟效益。

第2章          幾個問題的探討

第1節(jié)                                泵送高強大體積混凝土配合比定

海光大廈地下室底板混凝土強度高，抗?jié)B標(biāo)號高，且不允許留后澆帶，需一次澆筑完成。采用泵送，坍落度要求為8~10cm，混凝土緩凝6h左右。

在上述限定條件下，經(jīng)試驗先確定使用順昌水泥廠為水口大壩專門生產(chǎn)的煉石牌普硅525號水泥，其礦物成分見表3-8-1。

根據(jù)Woods公式可求出該水泥的水化熱為407320J/kg，明顯低于一般普硅525號水泥的水化熱（460240J/kg）。

為保證足夠的抗?jié)B性，設(shè)計要求內(nèi)摻水泥用量10%的UEA混凝土微膨脹劑。在限制條件下，UEA產(chǎn)生的膨脹能轉(zhuǎn)化為化學(xué)預(yù)壓應(yīng)力，可補償混凝土的收縮，防止并減少裂紋，提高抗?jié)B性。但摻入UEA后，混凝土凝結(jié)時間略有縮短，坍落度損失也較大，于是有針對性地選用P0ZZ0LITHC6220—C混凝土緩凝引氣減水劑，摻加量為每千克水泥2.5~3.0mL，可緩凝6h左右且節(jié)約水泥8%~10%。

摻加的粉煤灰是華能福州電廠的產(chǎn)品，該粉煤灰鋁硅玻璃體含量大于70%，有較高的活性，在Ca（0H）2和CaS04·2H20的激發(fā)下，活性充分發(fā)揮，可大大提高混凝土的后期強度，增加混凝土的密實度。

基于以上所述，使用等量取代法進(jìn)行混凝土配合比設(shè)計計算和試驗，最后確定了7組混凝土配合比（表3-8-2）。

由表3-8-2可知，水泥最大用量為363kg/m3，故混凝土內(nèi)最大絕熱溫升值應(yīng)為：

T max =（W·Q）/（γ·C）=（363×407320）/（993.7×2400）=62℃

假設(shè)縱向一維散熱，散熱系數(shù)為0.6，則由水化熱引起的溫升值應(yīng)為37.2℃。最后地下室底板實施方案為7號方案，初凝時間為9h25min。

澆筑中按規(guī)定留取混凝土試樣進(jìn)行強度檢測，并按規(guī)范要求進(jìn)行強度檢驗評定，驗評結(jié)果顯示超標(biāo)較大，說明還有進(jìn)一步降低水泥用量的余地。根據(jù)試驗，粉煤灰摻加量為基準(zhǔn)混凝土水泥用量的20%，UEA內(nèi)摻10%較好。表3-8-3為調(diào)整后的配合比。

試驗結(jié)果表明，水泥用量雖明顯減少，但混凝土強度仍能保證，最高絕熱溫升值降低了6℃左右。

木鈣減水劑有許多優(yōu)越性，但在使用中要預(yù)先將粉狀減水劑溶化，計量和操作都比較麻煩且坍落度損失較大，因此改用POC6220—C混凝土緩凝引氣減水劑。對于遠(yuǎn)距離運輸?shù)幕炷?，留一部分在車到達(dá)目的地前或泵送前進(jìn)行原液后摻，既避免了坍落度損失，又改善了混凝土的和易性，是更為理想的外加劑。

海光大廈地下室底板混凝土配合比設(shè)計表3-8-2

試驗結(jié)果還表明混凝土的實測表觀密度大于按絕對體積法計算所的計算值，分析原因主要是受混凝土組織結(jié)構(gòu)差異的影響、細(xì)骨料自身表觀密度及空隙路的影響等。因此，施工時還需根據(jù)混凝土的實測表觀密度對上述配合比進(jìn)行調(diào)整。

第2節(jié)                                溫度監(jiān)測點布點方案的優(yōu)化設(shè)計

施工實踐證明，應(yīng)根據(jù)基礎(chǔ)平面特征和規(guī)范要求，盡可能減少監(jiān)測位，而沿厚度縱應(yīng)增加測點數(shù)，同時根據(jù)鋼筋布筋密度適當(dāng)調(diào)整測位位置，見圖3-8-3。

優(yōu)化后的布點方案保證了內(nèi)筒和電梯井的監(jiān)測，且有相對的半軸對稱性，同時又充分考慮了海光大廈基礎(chǔ)不對稱的平面特點。對1.2m厚的底板部分及沿側(cè)模板部分別適當(dāng)減少監(jiān)測點，將鋼筋密度高的各軸線交匯處的測點略作位置調(diào)整，強化了其規(guī)律性、代表性和整體性。

沿厚度方向，每一測位的上測點（混凝土澆筑塊體的外表溫度）和下測點（混凝土澆筑塊體底面的溫度）位置應(yīng)嚴(yán)格遵守YBJ224—91規(guī)程的規(guī)定，其他測點則根據(jù)混凝土厚度靈活對稱劃分。

第3節(jié)                                最高溫升與降溫梯度

根據(jù)實測，每一測點的最高溫升約出現(xiàn)在混凝土澆筑到該點后的第3天。每測點最高溫升實測值遠(yuǎn)高于計算值（參照經(jīng)驗數(shù)據(jù)計算）。事實上，對1個測位而言，因為混凝土明過程的時間差，1個測位的3個測點或5個測點在某一時間時各自分別處于升溫或降溫階段，則1個測位或1個局部區(qū)域反映出的溫升變化實際是多測點的綜合疊加效果。如按3測點或5測點在最高溫升實測值時的各點溫升平均值比較，則比較接近計算值。

降溫梯度的控制按YBJ224—9l規(guī)程規(guī)定，混凝土澆筑塊體的降溫速度宜不大于1.5℃/d。從實際上對1個測點，甚至1個測位，1個局部范圍或局部時間內(nèi)，混凝土的降溫速度常會超出l.5℃/d的規(guī)定，但就整個澆筑塊體的降溫速度而言，務(wù)必控制在1.5℃/d的平均值內(nèi)，才能確?；炷恋馁|(zhì)量。因為混凝土總體降溫緩慢，可充分發(fā)揮混凝土徐變特性，減低溫度應(yīng)力。

實際上，施工中采用往復(fù)推移式連續(xù)澆筑，這樣，測點間、測位間均存在有時間差、溫度差，也只能用整個澆筑塊體的降溫速度來衡量。

降溫梯度受許多因素（例如外界氣溫、養(yǎng)護溫度、測點位置等）的影響，但最重要的是受養(yǎng)護溫度的制約。

實際降溫速度遠(yuǎn)低于升溫速度。由圖3-8-2實測溫度-齡期圖可以看出，降溫溫差與升串串差并不對稱于x軸的拋物線。若按降溫溫差等于升溫溫差的理論，從第3d最高溫升值回落算起，所得混凝土收縮應(yīng)力值的計算值大于實際應(yīng)力。因此如果計算值可滿足δmax〈R1，則大體積基礎(chǔ)底板只要注意控制養(yǎng)護溫度就不會出現(xiàn)收縮裂縫。